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    <title>理论研究</title>
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    <description>Latest 50 infos of 理论研究</description>
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      <title>桑尧热喷涂网</title>
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      <title><![CDATA[涂层摩擦磨损性能测试方法]]></title>
      <description><![CDATA[  两个物体在进行移动时，接触表面的有耗材料将会对碎片产生磨损作用。针对磨料颗粒而言，其在摩擦副中则会形成一定的剪切应力，对碎片的磨损程度产生加剧作用，从某些方面来看，也就导致了材料磨损出现。实际上，材料的磨损机理 ]]></description>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 09 May 2022 00:51:56 +0000</pubDate>
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      <title><![CDATA[成型压力对多孔氧化铝陶瓷性能的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1是铝粉粒度为20&amp;amp;mu;m、铝粉加入量为1.6wt%条件下，成型压力与多孔氧化铝陶瓷烧成线收缩率的关系。                                                  图1成型压力对多孔氧化铝陶瓷烧成收缩率的影响由图可知，随着成 ]]></description>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 09 May 2022 00:50:22 +0000</pubDate>
    </item>
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      <title><![CDATA[超音速火焰喷涂WC－10Co4Cr涂层的制备及真空重熔对涂层性能的影响]]></title>
      <description><![CDATA[  在实际工程应用中，表面强化和改性是提升材料表面性能的主要途径，其中的热喷涂技术由于具有适用范围广、工艺简单的特点，是最常用的表面改性强化技术。大量的研究表明，通过热喷涂技术在基体材料表面成型具有一定特殊性能 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20220330/2551.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Wed, 30 Mar 2022 01:08:28 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[ 超音速火焰喷涂WC－10Co4Cr涂层涂层摩擦磨损性能]]></title>
      <description><![CDATA[ 通过计算材料的平均体积磨损率对各种材料的耐磨损性进行评价对比，平均体积磨损率的计算公式如公式(1)所示:W=V/2&amp;amp;pi;rtn                              (1)式中:V为体积磨损量(mm3);r为对磨环的半径(m);t为运行时间(mi ]]></description>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 28 Mar 2022 14:18:12 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[多尺度孔隙结构热障涂层高温服役热导率演变机制]]></title>
      <description><![CDATA[  图1是在不同温度下、具有不同孔隙率的热障 涂层中陶瓷层的等效热导率。从图1中可以发现， 热障涂层的热导率随着温度的升高而降低。同时， 热障涂层的热导率随着孔隙率的增加而降低。说 明孔隙的存在降低了热障涂层的导 ]]></description>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 07 Mar 2022 03:29:27 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[激光熔覆 Mo2NiB2-Cr7C3 复合陶瓷熔覆层组织结构研究]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1 为激光熔覆C1、C2 与M1 熔覆层的截面形貌。由图1 可知，激光熔覆层截面均由3 个区域构成，由表及里分别为Mo2NiB2 熔覆层、过渡区和45#钢基材。其中，在Mo2NiB2 熔覆层内有较多的白亮相与灰色相，而过渡区内几乎都为灰色 ]]></description>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Fri, 04 Mar 2022 00:55:58 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[激光熔覆多道Ni25/WC涂层显微硬度及耐磨性分析]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1 为两种涂层的硬度数据，测量过程中避开未融化的WC 颗粒。从图1a 中可以看出，硬度曲线分为三部分：涂层区域、热影响区和基体，两条硬度曲线在三个区域均出现多个交点。对涂层硬度进行定量分析，如图1b 所示，0&amp;amp;deg;涂层平均 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20220302/2534.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Wed, 02 Mar 2022 02:38:06 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[多道激光熔覆Ni25/WC涂层物相及微观组织分析]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1 为两种多道涂层的XRD 图谱。两条曲线峰的数目、角度位置一致，表明组成涂层的物相种类相同，均由FeNi3、Ni2B、W2C 和WC 等相组成，其中的W2C 相由粉末中的WC 颗粒在激光作用下部分分解产生。图1 两种涂层的XRD 图谱图2 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20220301/2532.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 01 Mar 2022 06:12:42 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[电弧喷涂电流及电压对3Cr18Mo涂层的显微硬度的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 由于电弧喷涂涂层相对于大块材料来说，涂厚度比较薄，该次试验采用不同的喷涂电流及电压，分别测量涂层横截面的显微硬度。利用电子显微硬度仪观察将制备好的金相试样，但需要测量多个区域的硬度值，然后取平均数作为该涂层的硬 ]]></description>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 30 Nov 2021 03:14:39 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[ 电弧喷涂电流及电压对NiAl /3Cr18Mo 复合涂层的显微组织的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1 为6 组不同工艺参数条件下制备的NiAl /3Cr18Mo 复合涂层的微观组织结构，通过比较可以发现当喷涂电压为32 V、电流为200 A 时复合涂层组织较致密、孔隙较少、涂层与基体之间的结合较好。在电压恒定的情况下，从图1a  ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211130/2501.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 30 Nov 2021 03:13:05 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[三元硼化物陶瓷涂层的粘着磨损分析]]></title>
      <description><![CDATA[ 粘着磨损是指滑动摩擦时摩擦副接触面局部发生金属粘着，在随后相对滑动中粘着处被破坏，有金属屑粒从零件表面被拉拽下来或零件表面被擦伤的一种磨损形式。为了更好地了解三元硼化物陶瓷涂层的粘着磨损特性，本实验粘着磨损 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211123/2500.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 23 Nov 2021 00:55:59 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[磁控溅射 NiCrAlY/MoS2复合薄膜结构与性能研究]]></title>
      <description><![CDATA[ 通过离子源复合磁控溅射技术制备的NiCrAlY薄膜与NiCrAlY/MoS2 复合薄膜为柱状晶结构，随着MoS2 掺杂量的增加，薄膜表面颗粒尺寸增大、孔洞增多，薄膜致密性逐渐降低。NiCrAlY 薄膜中主要由Ni3Al、Cr 组成；掺杂MoS2 后，NiAl3  ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211107/2493.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Sun, 07 Nov 2021 06:13:46 +0000</pubDate>
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    <item>
      <title><![CDATA[NiCrAlY 薄膜和NiCrAlY/ MoS2 复合膜氧化试验分析]]></title>
      <description><![CDATA[ 为了进一步研究NiCrAlY/MoS2 复合薄膜的抗高温氧化性能，将NiCrAlY 和NiCrAlY-48.1%MoS2 复合薄膜样品分别放入400、500 ℃的马弗炉中进行2 h的保温氧化处理。图1 为NiCrAlY 和NiCrAlY-48.1%MoS2 复合薄膜未经氧化处理 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211106/2492.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Sat, 06 Nov 2021 12:30:22 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[电介质为液氩对制备TiAl合金粉末的影响]]></title>
      <description><![CDATA[     以液氩为电介质制备出的３＃ 粉末的显微形貌如图1所示。从图1可以看出，３＃粉末形貌主要为球状和不规则块状，与以液氮为电介质制备出的２＃粉末类似。从图1（ｂ）还可以观察到很多细小球形粉末的软团聚现象。图1　电介质为液氩时粉末 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211102/2484.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 02 Nov 2021 14:27:53 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[电介质为液氮对制备TiAl合金粉末的影响]]></title>
      <description><![CDATA[  以液氮为电介质制备出的２＃ 粉末的显微形貌如图1所示。由图1（ａ）可以看出，２＃粉末大部分为球形。粉末制备过程中发生放电反应，电介质被击穿，局部温度非常高，使母材熔化甚至气化，熔融的金属液被抛进液氮中，快速冷却形成了球形粉末。但 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211102/2483.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 02 Nov 2021 14:25:39 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[电介质为无水乙醇对制备TiAl合金粉末的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 以无水乙醇为电介质制备出的１＃ 粉末的显微形貌及能谱分析结果如图４所示。由图1（ａ）可以看出，１＃粉末大多呈块状，且形状、大小都有所差异，在块状粉末的表面基本都附着一些细小的颗粒。随机选取一个粉末颗粒对其进行元素成分分析，结果 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211102/2482.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 02 Nov 2021 14:23:50 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[高频感应加热烧结]]></title>
      <description><![CDATA[ 高频感应加热烧结（High-Frequency Induction Heat Sintering，HFIHS）将粉末原料放入石墨模具内，模具外绕有铜感应线圈，通过高频电源对线圈施加高频交流电配合以单轴向压力来实现石墨烯/陶瓷复合材料的高温快速烧结。HFHIS  ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211008/2481.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Fri, 08 Oct 2021 14:38:39 +0000</pubDate>
    </item>
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      <title><![CDATA[热压烧结]]></title>
      <description><![CDATA[ 热压烧结（Hot Press Sintering）是将复合粉体充填入模具中，从单轴方向加压的同时加热，使成形和烧结同时完成的一种块体石墨烯/陶瓷复合材料烧结方法。热压烧结具有成形压力低、烧结温度低、复合材料致密性高、晶粒细化等优 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211008/2480.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Fri, 08 Oct 2021 14:37:26 +0000</pubDate>
    </item>
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      <title><![CDATA[无压烧结]]></title>
      <description><![CDATA[ 无压烧结（Pressureless Sintering）亦称常压烧结，复合粉体在常压下按照一定的烧结制度实现坯体的致密化，是最简单的石墨烯/陶瓷复合材料烧结方法。这种方法设备简单、易于实现，能够制备复杂形状的产品，但缺点在于烧结温度高， ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211008/2479.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Fri, 08 Oct 2021 14:36:55 +0000</pubDate>
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      <title><![CDATA[羰基镍粉不同载气、不同焙烧时间下制备产物的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 羰基镍粉分别通入空气和氧气（气体流量1.5 L/min），焙烧温度700 ℃的条件下，考察了焙烧时间（1、1.5、2、2.5h）对产物的影响，结果见图1 和图2 所示。                                                  图1 空气为载气、不同焙 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211005/2477.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 05 Oct 2021 03:43:55 +0000</pubDate>
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    <item>
      <title><![CDATA[氨水络合法制备氧化银粉体]]></title>
      <description><![CDATA[ 取50 mL AgNO3 溶液，当AgNO3 浓度分别为0.1、0.05 和0.01 mol/L 时，在搅拌条件下分别对应加入50 mL 0.2、0.1 和0.02 mol/L NH3&amp;amp;middot;H2O 或0.4、0.2 和0.04 mol/L NH3&amp;amp;middot;H2O 络合形成银氨溶液，搅拌5 min 后分别 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211004/2474.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 04 Oct 2021 03:05:39 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[铵盐络合法制备氧化银粉体]]></title>
      <description><![CDATA[ 取50 mL AgNO3 溶液和50 mL NH4NO3 溶液，AgNO3 浓度分别为0.1 和0.01 mol/L，对应的NH4NO3 浓度分别为0.2 和0.02 mol/L，先添加5 或0.5 mL 2 mol/L NaOH 溶液后超声处理1 min，并放入35 ℃水浴锅中静置30 min 后，再添加25 mL ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211004/2473.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 04 Oct 2021 03:04:03 +0000</pubDate>
    </item>
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      <title><![CDATA[常规方法备化制备氧化银体粉体]]></title>
      <description><![CDATA[ 配制2份20 mL 2 mol/L NaOH溶液，其中1份不添加聚乙烯吡咯烷酮(PVP)，另1份添加0.1g PVP，再分别缓慢倒入100 mL 0.2 mol/L AgNO3溶液中，在室温下搅拌反应2  h后过滤，用去离子水洗涤至中性后再用无水乙醇洗涤一次，在80 ℃下真 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211004/2472.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 04 Oct 2021 03:03:12 +0000</pubDate>
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      <title><![CDATA[ 胶溶胶—胶凝胶法]]></title>
      <description><![CDATA[ 溶胶&amp;amp;mdash;凝胶法是一种以液体化学试剂配成金属无机盐或金属醇盐的前驱体，并将前驱体溶于溶剂中形成均匀的溶液，然后加入适当的凝固剂使其发生水解、醇解或缩聚反应生成均匀稳定的溶胶体系，再经热处理即可得到稀土氧化 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211002/2471.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Sat, 02 Oct 2021 15:47:16 +0000</pubDate>
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    <item>
      <title><![CDATA[络合沉淀法]]></title>
      <description><![CDATA[ 络合沉淀法是稀土金属离子与有机溶剂或者有机金属盐等络合剂形成状态稳定的络合物，在适当温度和pH值下，络合物遭到破坏，稀土金属离子被释放出来，与溶液里的沉淀剂发生化学反应生成沉淀物，将得到的沉淀过滤、干燥、灼烧后得 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211002/2470.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Sat, 02 Oct 2021 15:46:28 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[ 水淀氨水沉淀法]]></title>
      <description><![CDATA[ 郭易芬等研究者利用氨水为沉淀剂制备粒径均匀分散性好的(Y ,Gd)2O3:Eu3+粉体。这种粉体广泛应用医学成像技术中，它发光效率高，制备工艺简单，具有良好的应用前景。氨水在稀土溶液中发生的反应如下：RE3++3NH3H2O+nH2O&amp;amp;rarr; ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211002/2469.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Sat, 02 Oct 2021 15:45:29 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[碳酸盐沉淀法]]></title>
      <description><![CDATA[ 碳酸盐沉淀工艺具有生产成本低、生产过程无污染、工艺操作简单等优势，易实现工业化投产；但是稀土溶液碳酸盐沉淀结晶难度大，而且在结晶沉淀过程中不引入分散剂的情况下难以获得分散性良好的稀土氧化物粉体。稀土盐溶液与 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211002/2468.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Sat, 02 Oct 2021 15:44:27 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[草酸盐淀沉淀法]]></title>
      <description><![CDATA[ 草酸盐沉淀法具有操作简单，生产耗时短，高效率等优点，并且草酸盐沉淀得到的产物粒度分布均匀，产物纯度高。在稀土氧化物工业生产中常被应用。稀土草酸盐沉淀如下反应所示：2RE3+ + 3H2C2O4 + 10H2O &amp;amp;rarr; RE2 (C2O4) 3&amp;amp;midd ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20211002/2467.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Sat, 02 Oct 2021 15:43:09 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[NiAl-MoO3 复合涂层的抗热震性能及机理]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1 为NA 和NAM 涂层50 次热震实验后的表面形貌。可看出，NA 涂层在热震后表面基本不存在微裂纹和剥落，说明NA 涂层的抗热震性能较好，见图1（a）～（c）。NAM涂层表面未出现大面积的剥落见图1（a1）， 但局部出现了微裂纹，裂纹呈Y 型分布见 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210910/2466.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Thu, 09 Sep 2021 22:57:39 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[ NiAl-MoO3 复合涂层的磨损形貌及摩擦机理]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1 给出了不同温度下NA 涂层和NAM 涂层的磨损表面SEM 形貌。可看出，在室温摩擦过程中，NAM 涂层相比NA 涂层在磨痕内出现了较多的微裂纹，磨损机制变现为疲劳磨损见图1（a1），因而室温下摩擦系数和磨损率较高， 而NA 涂层摩擦表 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210910/2465.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Thu, 09 Sep 2021 22:55:35 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[真空热处理对涂ZrO2-NiCoCrAlY 梯度涂层抗热震性能的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 经900℃8h真空热处理后梯度涂层试样完好无损并且NiCoCrAlY 底层与TC4基体发生了冶金化学反应在涂层与基体界面形成了既不同于涂层组织也不同于基体组织的新相层如图1所示。可见界面新相层中富含元素NiTi和Al。将涂 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210909/2464.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Thu, 09 Sep 2021 09:03:48 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[ZrO2-NiCoCrAlY 梯度涂层热稳定失效分析]]></title>
      <description><![CDATA[ 梯度涂层中的ZrO2 组元作为优异的耐高温陶瓷具有良好的组织与性能热稳定性环境气氛对其影响甚小对大气条件下经900℃10h 热处理后的ZrO2 表面层的XRD 分析表明ZrO2 组元只发生了极少量的t&amp;amp;rarr;m 转变（2％（体积分数）左 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210909/2463.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Thu, 09 Sep 2021 09:00:45 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[添加SiO2对Yb2SiO5合成的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 纳米Yb2O3 +SiO2在1500 ℃ 下保温2、4 和6 h后产物中Yb2O3含量保持在5. 5%不变，考虑在喷雾干燥后的粉末中加入与剩余Yb2O3摩尔比1 ∶1的SiO2并球磨，尝试降低固相反应后产物中剩余Yb2O3的含量。如图1 所示为纳米Yb2O3+Si ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210906/2462.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 06 Sep 2021 15:37:16 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[保温时间对Yb2SiO5合成的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 为了提高产物Yb2SiO5纯度，在1300、1400和1500 ℃下延长保温时间至4 和6 h，研究保温时间对Yb2SiO5合成的影响。如图1 所示为纳米Yb2O3+ SiO2( 1% PVA) 分别在1300、1400 和1500 ℃保温2、4 和6 h 后产物XRD 图谱。       ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210906/2461.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 06 Sep 2021 15:36:04 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[硅酸镱粉体的水热合成机理分析]]></title>
      <description><![CDATA[ 水热法制备硅酸镱粉体的过程中主要发生如下化学反应：SiO32-+(2n-1)H2O&amp;amp;rarr;H2nSiO42n-4+2(n-1)OH-                           (1)H3SiO4-+H4SiO4&amp;amp;rarr;H6Si2O7+OH-( 在弱酸性条件下)                       (2)Yb3 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210904/2457.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Sat, 04 Sep 2021 15:26:20 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[保温时间对产物硅酸镱粉体性能的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1 是250 ℃条件下处理时长分别为12 h、24 h、40 h、60 h 得到的产物粉体XRD 谱图。从图中可以看出，当水热处理时间低于12 h 时，获得的产物为无定形状态；当反应时长高于24 h 时，产物中开始析出焦硅酸镱Yb2Si2O7 晶粒，并随 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210831/2455.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 31 Aug 2021 14:30:18 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[原材料配比对产物硅酸镱粉体相结构的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1 是镱硅摩尔比分别为0.75、0.85、0.95、1.40、1.90 投料条件下，在250 ℃反应60 h 后所得产物粉体的XRD 图。由物相分析结果可知，当镱硅比低于1 时，产物成分以焦硅酸镱Yb2Si2O7为主。镱硅比为0.75 时，24 &amp;amp;deg;和25 &amp;amp;deg ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210831/2454.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 31 Aug 2021 14:28:40 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[水热温度对硅酸镱粉体的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 反应温度对产物有很大的影响, 如果低于一定的反应温度，体系能量很难达到成核所需势垒，此时则无法生成目标产物。图1 为分别将水热反应釜内温度设定在180 ℃、200 ℃、230 ℃以及250 ℃并保温60 h 的条件下，所得产物粉体 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210831/2453.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 31 Aug 2021 14:25:29 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[锆酸钆材料的有序无序转变]]></title>
      <description><![CDATA[          低温条件下的烧绿石结构锆酸钆可以看作是一种有序的缺陷萤石结构，伴随着温度升高，烧绿石结构的无序度增加，在到达一定的转变温度后，晶体结构开始发生有序到无序的转变，最终形成无序的缺陷萤石结构，产生这种转变的 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210806/2447.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Fri, 06 Aug 2021 12:57:56 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[锆酸钆材料结构]]></title>
      <description><![CDATA[ 锆酸钆的晶体结构与烧绿石相同，因此也被称为烧绿石型化合物，其在高温下会发生相变，转变为缺陷萤石结构，二者的相变温度为1530℃，远高于YSZ的相变温度（约1200℃）。文献中对烧绿石与萤石结构的晶体学特征进行了详细介绍，二者均 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210806/2446.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Fri, 06 Aug 2021 12:56:11 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[Nd/Ti C涂层磨损形貌分析]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1为Nd/TiC涂层分别在室温和高温（700℃）的磨损形貌。如图1所示，在室温条件下，图（a）中涂层磨损较轻微，沿着摩擦方向磨痕的犁沟较浅，磨损量较小，基本没有塑性变形及粘着痕迹。在高温条件下，图（b）中涂层表面出现深浅不一的剥落坑，合 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210703/2432.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Fri, 02 Jul 2021 22:45:48 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[热等静压对MoSi2构件微观结构的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 为减少MoSi2喷涂成形件中的孔隙和裂纹，对成形件进行了热等静压致密化处理。图1为MoSi2喷涂成形件热等静压处理后的显微结构照片。由图1（a）可以看到，1400℃保温2h等静压处理后，构件内部仍然存在一定数量的较大孔洞和缝隙，相 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210702/2429.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Fri, 02 Jul 2021 07:10:22 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[喷涂工艺对Ta2O5原位复合钽基纳米晶涂层摩擦磨损性能的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1a和b分别为干摩擦和石蜡润滑条件下7个钽基涂层的摩擦系数随时间的变化曲线，其平均摩擦系数如表1所示。采用Al2O3球作对偶的干摩擦极端条件下，各涂层在较短实验期间的摩擦系数随工艺因素改变未呈现显著的变化规律，除采 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210702/2426.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Fri, 02 Jul 2021 07:03:47 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[f-GO/f-Si3N4复合材料改性环氧树脂涂层的耐蚀机理]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1为复合涂层的耐蚀机理示意图。当f-Si3N4单独加入到环氧树脂中时，由于f-Si3N4和环氧树脂之间的界面相容性较差，使得f-Si3N4颗粒发生团聚并且二者的界面出现缺陷，这些缺陷为水和其他电解质在涂层中的扩散提供了通道，当涂 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210603/2415.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Thu, 03 Jun 2021 13:21:29 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[氩气与氢气流量对等离子喷涂铁基非晶涂层对耐蚀性能的影响]]></title>
      <description><![CDATA[ 由图1和表1可以看出，涂层的耐腐蚀性能均优于基体，这是铁基非晶涂层在H2SO4溶液中存在钝化现象，其表面形成的钝化膜使得腐蚀溶液更难渗入内部涂层导致的。随着氩气和氢气流量的增加，涂层的耐腐蚀性能先变好后变差。涂层的 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210602/2410.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Wed, 02 Jun 2021 05:50:36 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[氩气与氢气流量对等离子喷涂铁基非晶涂层对结合性能与显微硬度的影响]]></title>
      <description><![CDATA[          由图1可知，随着氩气和氢气流量的增加，涂层与基体的结合强度先变大后变小。较小的气体流量导致涂层熔化不均匀，层状堆积不紧密；气体流量过大时，粉体来不及熔化便已被吹离焰流，沉积效率较低，从而导致涂层与基体的结合 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210602/2409.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Wed, 02 Jun 2021 05:48:58 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[氩气与氢气流量对等离子喷涂铁基非晶涂层形貌的影响]]></title>
      <description><![CDATA[         由图1可知：不同工艺下制备得到的涂层和基体间均未出现明显裂纹，粒子呈扁平状，这是在焰流作用下熔融粒子冲击基体的动能较大而铺开形成的；工艺1、工艺2、工艺3（见表1）下制备得到涂层的厚度分别为125，140，105um；涂层中存 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210601/2408.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 01 Jun 2021 14:33:45 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[ Mullite/ Er2SiO5界面扩散]]></title>
      <description><![CDATA[ 1350℃水氧耦合试验进行50h与80h后，在Mullite层与Er2SiO5层的界面处观察到了比较明显的反应层，试验80h后反应层的厚度大于50h，下面以试验80h为代表进行反应层分析。图1所示为水氧耦合试验80h后无裂纹区域反应层微观形貌 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210510/2404.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 10 May 2021 14:05:37 +0000</pubDate>
    </item>
    <item>
      <title><![CDATA[ Yb2SiO5涂层垂直裂纹形成机理]]></title>
      <description><![CDATA[ 图1展示了Yb2SiO5涂层的整个垂直裂纹形成过程。将团聚的Yb2Sios粉末注射到O3CP喷***中，通过碰撞将其分离成原始的小颗粒。小颗粒的Yb2SiO5在等离子体火焰中分解为Yb2O3和SiO2两相。同时，部分Yb203和SiO2在衬底上蒸发成核 ]]></description>
      <link>http://www.sunspraying.com/jishuwenxian/lilunyanjiu/20210427/2399.html</link>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Tue, 27 Apr 2021 11:03:29 +0000</pubDate>
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      <title><![CDATA[ SiCf/SiC CMC的水氧腐蚀]]></title>
      <description><![CDATA[ 众所周知，随着涡轮发动机的推重比增大，涡轮发动机的工作温度也会相应提高，当推重比大于10时，涡轮前进口温度将会达到1600K，甚至更高的温度。尽管碳化硅纤维复合材料拥有良好的高温稳定性和抗热震性能，但在涡轮发动机严峻的 ]]></description>
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      <category>理论研究</category>
      <author><![CDATA[]]></author>
      <pubDate>Mon, 26 Apr 2021 14:57:37 +0000</pubDate>
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